電圧降下計算機
これは回路の電圧降下を見積もる計算機です。 「NECデータ」タブは、国家電気規格（NEC）の電気抵抗とリアクタンスのデータに基づいて計算されます。 [推定抵抗]タブは、配線サイズから推定された抵抗データに基づいて計算されます。 [その他]タブをクリックして、他の規格や電線メーカーのデータなど、カスタム抵抗またはインピーダンスデータを使用します。
電流がリード線を通ると、電位(電圧)によって押され、リード線による一定レベルの逆圧力を超える必要があります。 電圧降下とは、電線の逆圧力による電位(電圧)の損失量です。 電流が交番している場合、この逆の圧力をインピーダンスと呼びます。 インピーダンスはベクトルまたは二次元量で、抵抗とリアクタンス（電流変化に対する電界の反応）で構成されます。 電流が直流の場合、逆の圧力を抵抗といいます。
回路内の電圧が大きく低下すると、ランプが点滅したり、燃えなくなったりして、ヒータの加熱が悪くなり、モータの運転温度が正常温度より高くなって焼損します。 満載条件下での電圧降下は5%未満とすることを推奨します。 これは、正しい電線を選択し、延長コードなどを慎重に使用することで実現できます。
電圧低下には4つの主な原因があります:
まず電線の材料の選択です。 銀、銅、金、アルミニウムは最も導電性の高い金属である。 銅とアルミニウムは銀と金に比べて価格が相対的に低いため、最もよく使われる電線材料である。 与えられた長さと導線のサイズに対して、銅はアルミニウムよりも優れた導体であり、アルミニウムよりも電圧降下が小さい。
電線のサイズは電圧降下を決めるもう一つの重要な要素である。 大きい電線サイズ（直径の大きい電線）は、同じ長さの小さい電線サイズよりも電圧降下が小さい。 米国のワイヤゲージでは、ワイヤゲージを6本減らすごとにワイヤ径が2倍になり、ワイヤゲージを3本減らすごとにワイヤ断面積が2倍になります。 メートル法の規格では、規格は直径の10倍（ミリメートル単位）であるため、50番のメートル法のリード線の直径は5ミリメートルである。
電圧降下のもう一つの重要な要素はリード線の長さです。 同じ導線サイズに対して、短い導線は長い導線よりも電圧降下が小さい。 電線やケーブルの長さが長くなると、電圧降下が重要になります。 通常、これは家屋内の電気回路では問題ではないが、付属の建物、井戸ポンプなどに電線を接続する際に問題となる可能性がある。
最後に、搭載される電流量は電圧降下レベルに影響します。 リード線を通る電流が増加すると電圧降下が増加します。 キャリア能力は通常キャリア流量と呼ばれ、一度に推進できる最大電子数& ndashアンペア容量はアンペア容量の略語である。
電線の積載量は多くの要因に依存する。 電線を作る基本的な材料はもちろん重要な制限要因である。 交流電力が導線を介して伝送されると、交流速度は積載流量に影響します。 電線の使用温度も積載流量に影響します。
通常、ケーブルは束になって使用され、それらが一緒になったときに発生する総熱は積載流量と電圧降下に影響を与えます。 そのため、ケーブルの結束に関する厳格な規則を遵守しなければならない。
ケーブルの選択は2つの主要な原則に従う。 まず、ケーブルは過熱することなく、そこにかかる電流負荷に耐えられること。 これは、寿命中に直面した最も極端な温度条件で実現できるはずです。 第二に、（I）人が触れる電圧を安全レベルに制限し、）ii）故障電流が短時間でヒューズを作動させることを許すために、十分に信頼できる接地を提供しなければならない。
電圧降下計算
オームの法則は電圧降下を計算する非常に基本的な法則である:
v滴る = I R
その中で:
の電気抵抗は通常測定され、特定の長さの電気抵抗として与えられます。通常、オームはキロメートルごと、またはオームは1000フィートごとの単位です。 また、電線は往復しています。 したがって、単相または直流回路の式は次のようになります。
v滴る = 2 I R L
三相回路の式は次のようになります。
v滴る = & radic3君を愛してる
その中で:
典型的なAWG電線サイズ
米国ワイヤーゲージ（AWG）はワイヤーゲージのシステムで、主に北米で円形中実の非鉄導電電線の直径を測定するために使用される。 典型的なAWGコードとそのサイズのリストを以下に示します。
| アメリカのラインゲージ | 直径 | ターン | 面積 | 銅電気抵抗 | ||||
| インチ | ミリメートル | インチあたり | センチメートルあたり | kcmil | ミリメートル2 | オメガ； （キロ | オメガ； /1000フィート | |
| 000（4/0））。 | 0.4600 | 11.684 | 2.17 | 0.856 | 212 | 107 | 0.1608 | 0.04901 |
| 000（3/0））。 | 0.4096 | 10.404 | 2.44 | 0.961 | 168 | 85.0 | 0.2028 | 0.06180 |
| 00（2/0））。 | 0.3648 | 9.266 | 2.74 | 1.08 | 133 | 67.4 | 0.2557 | 0.07793 |
| 0（1/0）））。 | 0.3249 | 8.252 | 3.08 | 1.21 | 106 | 53.5 | 0.3224 | 0.09827 |
| 一 | 0.2893 | 7.348 | 3.46 | 1.36 | 83.7 | 42.4 | 0.4066 | 0.1239 |
| 2 | 0.2576 | 6.544 | 3.88 | 1.53 | 66.4 | 33.6 | 0.5127 | 0.1563 |
| 3 | 0.2294 | 5.827 | 4.36 | 1.72 | 52.6 | 26.7 | 0.6465 | 0.1970 |
| 四 | 0.2043 | 5.189 | 4.89 | 1.93 | 41.7 | 21.2 | 0.8152 | 0.2485 |
| 5 | 0.1819 | 4.621 | 5.50 | 2.16 | 33.1 | 16.8 | 1.028 | 0.3133 |
| 6 | 0.1620 | 4.115 | 6.17 | 2.43 | 26.3 | 13.3 | 1.296 | 0.3951 |
| 七 | 0.1443 | 3.665 | 6.93 | 2.73 | 20.8 | 10.5 | 1.634 | 0.4982 |
| 8 | 0.1285 | 3.264 | 7.78 | 3.06 | 16.5 | 8.37 | 2.061 | 0.6282 |
| 9 | 0.1144 | 2.906 | 8.74 | 3.44 | 13.1 | 6.63 | 2.599 | 0.7921 |
| 10 | 0.1019 | 2.588 | 9.81 | 3.86 | 10.4 | 5.26 | 3.277 | 0.9989 |
| 11 | 0.0907 | 2.305 | 11.0 | 4.34 | 8.23 | 4.17 | 4.132 | 1.260 |
| 12 | 0.0808 | 2.053 | 12.4 | 4.87 | 6.53 | 3.31 | 5.211 | 1.588 |
| 13 | 0.0720 | 1.828 | 13.9 | 5.47 | 5.18 | 2.62 | 6.571 | 2.003 |
| 14 | 0.0641 | 1.628 | 15.6 | 6.14 | 4.11 | 2.08 | 8.286 | 2.525 |
| 15 | 0.0571 | 1.450 | 17.5 | 6.90 | 3.26 | 1.65 | 10.45 | 3.184 |
| 16 | 0.0508 | 1.291 | 19.7 | 7.75 | 2.58 | 1.31 | 13.17 | 4.016 |
| 17 | 0.0453 | 1.150 | 22.1 | 8.70 | 2.05 | 1.04 | 16.61 | 5.064 |
| 18 | 0.0403 | 1.024 | 24.8 | 9.77 | 1.62 | 0.823 | 20.95 | 6.385 |
| 19 | 0.0359 | 0.912 | 27.9 | 11.0 | 1.29 | 0.653 | 26.42 | 8.051 |
| 20 | 0.0320 | 0.812 | 31.3 | 12.3 | 1.02 | 0.518 | 33.31 | 10.15 |
| 21 | 0.0285 | 0.723 | 35.1 | 13.8 | 0.810 | 0.410 | 42.00 | 12.80 |
| 22 | 0.0253 | 0.644 | 39.5 | 15.5 | 0.642 | 0.326 | 52.96 | 16.14 |
| 23 | 0.0226 | 0.573 | 44.3 | 17.4 | 0.509 | 0.258 | 66.79 | 20.36 |
| 24 | 0.0201 | 0.511 | 49.7 | 19.6 | 0.404 | 0.205 | 84.22 | 25.67 |
| 25 | 0.0179 | 0.455 | 55.9 | 22.0 | 0.320 | 0.162 | 106.2 | 32.37 |
| 26 | 0.0159 | 0.405 | 62.7 | 24.7 | 0.254 | 0.129 | 133.9 | 40.81 |
| 27 | 0.0142 | 0.361 | 70.4 | 27.7 | 0.202 | 0.102 | 168.9 | 51.47 |
| 28 | 0.0126 | 0.321 | 79.1 | 31.1 | 0.160 | 0.0810 | 212.9 | 64.90 |
| 29 | 0.0113 | 0.286 | 88.8 | 35.0 | 0.127 | 0.0642 | 268.5 | 81.84 |
| 30 | 0.0100 | 0.255 | 99.7 | 39.3 | 0.101 | 0.0509 | 338.6 | 103.2 |
| 31 | 0.00893 | 0.227 | 112 | 44.1 | 0.0797 | 0.0404 | 426.9 | 130.1 |
| 32 | 0.00795 | 0.202 | 126 | 49.5 | 0.0632 | 0.0320 | 538.3 | 164.1 |
| 33 | 0.00708 | 0.180 | 141 | 55.6 | 0.0501 | 0.0254 | 678.8 | 206.9 |
| 34 | 0.00630 | 0.160 | 159 | 62.4 | 0.0398 | 0.0201 | 856.0 | 260.9 |
| 35 | 0.00561 | 0.143 | 178 | 70.1 | 0.0315 | 0.0160 | 1079 | 329.0 |
| 36 | 0.00500 | 0.127 | 200 | 78.7 | 0.0250 | 0.0127 | 1361 | 414.8 |
| 37 | 0.00445 | 0.113 | 225 | 88.4 | 0.0198 | 0.0100 | 1716 | 523.1 |
| 38 | 0.00397 | 0.101 | 252 | 99.3 | 0.0157 | 0.00797 | 2164 | 659.6 |
| 39 | 0.00353 | 0.0897 | 283 | 111 | 0.0125 | 0.00632 | 2729 | 831.8 |
| 40 | 0.00314 | 0.0799 | 318 | 125 | 0.00989 | 0.00501 | 3441 | 1049 |
